TJZ-600-LD雷达物位计批发
随着许多新型液位计产品和技术的出现，原有的液位计检定装置普遍存在着准确度不高，安装方法不方便等问题，为此我公司经过大量调研液位计的工况环境、液位计产品的现状，以及现有的检定条件、检定方法，并综合国内市场上对液位计计量设备的要求，恒升伟业研制了一套液位计检定装置。
测量范围:可根据客户需求定制，量程可做到4000 mm（实验室层高至少为实测高度+600mm）。建议常用量程:（0-2000）mm、（0-2500）mm、（0-3500）mm等；
控制误差:±0.05 mm；±0.1 mm；±0.2 mm；±0.5 mm；±1 mm； 标准器准确度:光栅位移运动平台 ±0.02/0.05/0.1mm，±0.1mm ，钢直尺/钢卷尺±（0.1+0.1L）mm；
工作介质:水； 数字信号采集接口:RS232/RS485； 模拟信号采集类型:4～20mA、0～5V，精度:±0.02％、±0.05％； 位移控制精度:0.01/0.1mm；分辨率:0.01/0.1/1mm； 测量接口:侧装系列DN 20～DN 100（标准DN50，其它接口由用户提出，另外定制），顶装系列DN 50～DN 150（标准DN150 ，其他接口由用户提出，另外定制）。 控制速度:2米/10min 量程满足《JJG971-2019液位计检定规程》中的准确度等级，并满足液位计溯源要求。
1、主体部分:
主体部分采用不锈钢，对接液部分和密封部分采取防腐处理，外壳平光处理，
表面平光处理，有效刮花及油污残留主体部分主要由测量筒体，水箱，柜体等部件组成
8、软件部分
可实现预设参数自动测量
实现测量数据的自动采集、分析、计算与显示
可生成与打印记录、报告
能获知当前测量工作状态信息
液位计/变送器（磁翻板/磁致伸缩/电容式、投入式、射频/振动/音叉/超声波/导波雷达、钢带/玻璃管/玻璃板/外贴/视窗式、浮标/浮球/浮筒/浮子式等）
JZ-RD600导波雷达物位计
JZ-RD600概述:
导波雷达是基于时间行程原理的测量仪表，雷达波以光速运行，运行时间可以通过电子部件被转换成物位信号。仪表测量参考点到物料表面的距离，探头发出高频
脉冲遇到物料表面时发射回来被仪表内的接收器接受，并将时间信号转化为物位信号。
输入:
发射的脉冲信号沿缆绳传递至仪表电子线路部分，微处理器对此信号进行处理，识别出微波脉冲在物料表面所产生的回波。正确的回波信号由智能软件完成识别，
距离物料表面的距离D与脉冲的时间行程T成正比。
输出:
通过输入空罐高度E（=零点），满罐高度F(=满量程)及一些应用参数来设定，应用参数将自动使仪表适应测量环境。对应于4~20mA输出。
产品简介:
类别 MLRD601 MLRD602
应用 液体、固体小颗粒及粉体 液体、固体小颗粒及粉体
测量范围 20米（可扩展至30米） 6米
过程连接 螺纹、法兰 螺纹、法兰
过程温度 -20~550度 -20~550度
过程压力 -1.0~40bar -1.0~40bar
精度 小于0.1% 小于0.1%
分辨率 1mm 1mm
重复性 ±3mm ±3mm
频率范围 100MHZ~1.8GHZ 100MHZ~1.8GHZ
防爆防护等级 Exd ll BT4/IP68 Exd ll BT4/IP68
信号输出 4~20mA/HART（两线） 4~20mA/HART（两线）
产品选型:
JZ-RD60 仪表型号，探头类型，长度，材质 防爆 过程连接/材质 过程温度 外壳/防护等级/天线防护等级 电缆接口 现场显示 编程器 要求 探头长度
1 6mm 缆式探头35000mm 不锈钢
2 10mm 缆式探头6000mm 不锈钢
3 同轴 双杆 6000mm 不锈钢（法兰安装）
P 非防爆型
I 隔爆型
1 G1-1/2A螺纹 PN40不锈钢
2 法兰DN50 PN40C DIN250I/不锈钢
3 法兰DN80 PN40C DIN250I/不锈钢
4 法兰DN100 PN16C DIN250I/不锈钢
5 法兰DN150 PN16C DIN250I/不锈钢
1 Viton/-20~130度
2 Kalrez/-40~150度
3 Viton/-40~250度 带散热片
4 陶瓷/-40~550度 带散热片 A铝/IP67
M M20X1.5
N 1/2NPT
Y 带
N 不带
Y 带
N 不带
W 无
Y 有 L=米
导波雷达液位计是为液位测量和控制系统中应用而研发的雷达液位仪表，可以用于指示和控制液位，可以满足大多数情况的液位测量，测量准确度高，导波雷达液位计工作原理运用了时域反射与ETS等技术。液位计变送器模块可以发射特定频率的高频窄电磁波，该电磁波沿着传感器的导波杆或钢缆传播，当发射的电磁波遇到不同的介电常数的介质表面时，电磁波会被反射回来。通过等效时间采样技术将纳秒级的传导时间放大为毫秒级别的等效时间，再采用*目标识别等复杂的算法处理，并对存在的虚假回波进行有效抑制，从而实现了对液位的测量。
导波雷达液位计是一种采用直接接触的方式，将传感器导波杆或者钢缆浸入被测介质进行测量的液位仪表。液位计运用了时域反射原理，变送器模块部分产生一定频率的电磁信号沿导波传感器传播，遇到不同介电常数的介质时产生反射，单片机通过算法可以得到待测液位高度。因此，在用导波雷达液位计测量液位时，液位的变化会引起传感器特征阻抗改变。这种改变产生的反射信号通过电路采集进行捕捉后，加以处理从而得到所测的液位高度。
导波雷达液位计主要具有以下优点:
（1）液位计的电磁波沿同轴射频电缆和导波杆或者钢缆传导，衰减程度小，功耗低，电磁波能量集中，不易扩散，抗干扰能力很强，准确度可达±3mm。
（2）可以测量各种低介电常数的介质，介电常数的大小只影响回波幅度大小，对测量数据无影响。
（3）雾气、泡沫等引起的散杂信号对测量无影响。对于具有挥发性气体、泡沫、液位表面波动、挂料、结垢、沸腾、介电常数或密度经常变化的测量工况，都可以有效进行测量。
（4）测量不受介质密度、导电率和温度的影响，适用于高温高压工况下的测量。
（5）具有维护量小，现场调校方便，性能稳定、等优点。
技术创新与发展趋势
79-81GHz频段提升角分辨率至0.5°，MIMO技术实现三维成像（精度±1mm）。太赫兹雷达（300GHz）适用于纳米粉体测量。AI算法自动优化参数，调试时间缩短90%。数字孪生技术虚拟校准，寿命预测准确率>95%。5G IIoT版本支持毫秒级刷新与云协同控制。
本文旨在通过实践来探讨电厂低压给水加热器上液位的测量，并解析了加热器结构及其采用各种不同液位测量仪表的历程和工况特点，论述了导波雷达液位计在低压给水加热器上的使用优势，藉此给电力行业热工人士提供一些有价值的参考。
给水加热器的结构与功能
给水加热器是一种利用汽轮机抽汽加热给水，以提高热效率的加热设备，是电厂回热系统的重要辅机之一。加热器的工作原理是利用汽轮机做过功的乏汽加热凝结水和给水，而不是直接将乏汽排入凝汽器，以充分利用乏汽的焓，降低冷源损失，同时减弱锅炉受热面的热应力。
加热器按汽水传热方式的不同，可分为表面式和混合式。目前，在火力发电厂中除了除氧器采用混合式加热外，其余高低压加热器均采用表面式加热。按照水侧的布置方式和流动方向的不同，表面式加热器又分为立式和卧式。
表面式给水加热器的特点，是加热工质（汽轮机的抽汽）与被加热工质（锅炉给水）相互不混合，通过管壁来传递热量。传热管内是给水，传热管外是蒸汽。蒸汽在加热器里放出热量并凝结成疏水，由疏水口排出。由于加热蒸汽通常都具有一定的过热度，为使给水温度达到所期望的值，同时加热面积尽可能的少，可设置一个过热蒸汽冷却段，以充分利用抽汽的过热度。蒸汽由汽相变为饱和水，同时放出汽化潜热的过程是在凝结段里完成的。凝结段是给水加热器的主要换热区段，管内给水大部分的焓升是由这一区段提供的。因此，具有凝结段的加热器是电厂用给水加热器的基本型式。
加热器中液位测量的重要性
加热蒸汽和被加热的水之间是通过金属表面来传递热量的。由于传热热阻的存在，给水不可能被加热到蒸汽压力下的饱和温度，不可避免地存在着一个端差。因此，给水端差（TTD = Terminal Temperature Difference）和疏水端差（DCA = Drain Cooler Approach temperature difference）是加热器的两个主要。给水端差和疏水端差的设置，直接影响到机组的率和运行的性。给水端差又称为上端差，是加压器蒸汽压力下的饱和温度与出口给水温度之差。疏水端差又称下端差，是离开加热器汽侧的疏水温度与进入水侧的给水温度之差。
图1 卧式表面式给水加热器结构实物
合理的给水端差的设置，能够有效提高热交换效率，是成本控制及盈利能力的重要组成部分。在实际运行中，给水端差增大的原因有:加热器的抽汽压力和抽汽量不稳定；加热器受热面结垢使传热恶化，增大了传热管内外温差；加热器内积聚了空气，不凝结的空气附在传热管表面形成空气层，妨碍了蒸汽的凝结放热，增大了传热热阻；凝结水或给水的部分或不经过加热器，而是从加热器旁路通过；凝结水位过高，淹没了一部分传热管，使传热面积减少。而给水端差过小，纵然可以提高热交换效率，但加热器长期处于过热状态，会大缩短使用寿命。由此可见，在日常操作中，维持合理的加热器凝结水位高度，从而找到热交换效率和设备寿命之间的平衡点，成为热工控制的首要任务。
加热器中液位测量的发展历程
给水加热器中存在高温、高压及大量蒸汽，恶劣条件使之成为测量的难点。给水加热器的水位检测历经了几个发展阶段，从初的磁翻板液位计、浮筒液位计、直到今天比较常用的差压变送器和导波雷达液位计。
磁翻板液位计又称就地水位计，是为传统的一种水位测量方式，至今仍然是加热器的标准配置。磁翻板液位计利用浮力原理，根据加热器的设计温度、压力及水的密度，制造出满足工况条件的浮子。浮子装在和加热器相连的筒体中，筒体中的水位和加热器中的水位等高，而筒体内浮子漂浮在水面上，即代表水位的高度。浮子内的永磁铁通过磁耦合作用引起筒体外的小磁板翻转，通过小磁板两面颜的不同，来就地读取加热器中的水位高度。磁翻板液位计是一种稳定的测量技术，但它存在两大缺陷。一是测量精度不高。因为加热器中的温度和压力的变化，凝结水的密度也发生变化，根据阿基米德浮力定律f浮=ρgV，当凝结水密度变化时，浮子浸没在水中的体积也发生变化，因此浮子淹没高度的变化会影响到测量精度。二是就地水位计在初的时候没有远传信号。
浮筒液位计是上世纪80年代至本世纪初常用的加热器水位测量方式。因为浮筒液位计集成有信号转换器，所以能够提供远传信号。但是浮筒液位计也是基于浮力的原理，因此同样面临着测量精度差的问题。此外，浮筒液位计多数采用扭力管式测量原理，表头笨重且需要周期性的标定，给使用和维护带来了诸多不便。
图2 导波雷达液位计工作原理
随着差压变送器技术的发展和产品性价比的提升，差压变送器配合平衡容器成为本世纪以来较为常用的加热器水位测量方式。但无论是采用双室平衡容器，还是采用单室平衡容器，对于测点位置的选取和安装都有较高的要求。因为，低加汽测可能工作在负压工况下，所以测量值波动大，影响到生产人员的正确操。此外，差压变送器的测量原理是:ΔP=ρgh,为达到地测量，需要对密度、温度及压力进行补偿。
导波雷达液位计采用的是时域反射原理（TDR原理，Time Domain Reflectometry）。导波雷达的工作原理，是由表头高频脉冲发生器产生电磁脉冲波信号，该信号沿着导波杆（探杆）向下传送，当遇到比此前传导介质（如空气或蒸汽）介电常数大的液体表面时产生反射信号，用超高速计时电路测量出脉冲波信号从发射到接收的传导时间。传导时间与电磁脉冲波速度乘积的一半，即代表被测介质表面到导波雷达液位计过程连接处的距离；通过给定的容器高度减去距离，计算得出液位的高度，从而达到对液位的测量。
导波雷达液位计的测量原理及优点
时域反射理论模型早在1939年就已建立，初用于电信业查找电缆断点。上世纪90年代中后期，部分液位计厂家致力于将TDR技术应用于工业仪表，称之为导波雷达液位计。导波雷达液位计问世后，随即成为物位测量的一大利器。导波雷达液位计的测量结果和被测介质的温度、压力、密度、粘度、电导率和介电常数无关，可以用于测量液体、浆料和固体，也可以测出物位或某些工况下的液体界面。因此，当导波雷达液位计满足设计温度、压力、量程、精度、材质及安装位置的要求时，是一种理想的物位测量仪表，几乎可以取代大多数物位计。当然，导波雷达液位计也同样面临着一些使用的限性，如其典型精度为±3mm、对温度和压力耐受的限、当介质粘度高时在探杆上形成挂料、固体介质容易磨损并拉断探杆，以及容器内的搅拌影响探杆的安装等。
做为一种探杆和被测介质相接触的接触式物位测量仪表，导波雷达液位计的选型重点集中于探杆形式。为此，各导波雷达液位计厂家研发生产出不同的探杆形式，以满足各种工况的要求。如笔者所使用过的美国Magnetrol品牌的导波雷达液位计，就有多达22种探杆形式可供选择。
图3 单杆探杆信号轨迹图、通州探杆信号轨迹图、同轴探杆实物图、通州探杆实物剖面图
那么，如何选用合适的探杆形式呢？首先，需要考虑探杆对温度和压力的耐受。其次，需要考虑电磁脉冲信号在探杆上传播的轨迹。
单式探杆（单杆、单缆）上信号轨迹呈逐步发散的状态。在信号的轨迹范围内，可能会产生干扰信号影响到液位的测量。典型的干扰信号有安装管嘴，以及容器内的焊缝、焊渣和结构件等。同轴探杆的信号则集中在同轴探杆内。同轴探杆的结构是中间有一根实心金属杆（通常直径为8mm），电磁脉冲信号在金属杆上传播；其外侧是一根金属套管（通常直径为22mm），金属套管作为金属杆的屏蔽层，起到屏蔽外部的干扰信号及集中信号的作用，以提高信号的灵敏度，便于测量介电常数较低的介质。因此，采用同轴探杆可以不用考虑安装位置及容器内结构对测量带来的影响，是理想的一种探杆形式。同轴探杆的限在于，其量程受限，通常为6m左右，以及高粘度介质所形成的“搭桥”现象。
那么是不是说使用导波雷达液位计测量低压加热器液位，只需考虑到以上两点就了呢？实际上，还需要结合电厂低压加热器实际工况中存在大量蒸汽的特点。一是要考虑蒸汽的侵蚀作用对于探杆和表头之间密封部分的材质选择和制作工艺的考验。见图3红圆圈部分。依据笔者经验，选择应用业绩多、历经实践考验的品牌是产品的有效保障。二是需要考虑蒸汽工况下，电磁脉冲信号的传播在蒸汽中被衰减的情况。通常，导波雷达的测量原理可用以下公式来表示:
L=D – C0.t/2
L=液位高度
D=容器高度
C0=真空中的光速
t=发射信号和反射信号的时间间隔
在蒸气工况中，实际的液位以 L真来表示，实际的信号传播速度用C真来表示；仪表测量出的液位以L测来表示，那么:
L真=D – C真.t/2
L测=D – C0.t/2
因为C真L测。依据导波雷达液位测量值来控制凝结水的高度，所造成的实际影响是凝结水位过高，致使低压加热器内部分传热管被淹没在凝结水下，热交换效率下降，给水端差增大。
图4 7×S蒸汽探杆结构剖面图
通过实际的观察数据和相关的文献资料信息，在低压加热器的工况条件下，C真和C0之间的差异在2%~5%之间。因为C真受到蒸汽温度、压力的影响而不断变化，所以仅从改变仪表系数的方面来进行C真的修正，还是不能很好满足对测量准确度的要求。
对于C真进行实时的补偿，是导波雷达在蒸汽工况下能完成准确测量的先决条件。笔者所使用的Mangetrol导波雷达液位计采用了专利的蒸汽探杆，用于实时的C真补偿，其补偿的工作原理如下:
在蒸气探杆中，距离表头下方125mm处安装有一个蒸汽目标(Steam Target)，表头每秒会发送一个询问信号，该询问信号到蒸汽目标后被发射回表头的时间t问询被测量。此时，电磁脉冲信号在当前工况下的速度C真可以用以下公式准确计算出来:
C真=d/t问询，其中，d=125mm
获得C真后，导波雷达将以此值来进行真实液位值的计算，从而达到实时补偿的目的。
小结
综上所述，Magnetrol专利的蒸汽探杆，集成了同轴式、良好的蒸汽隔密封及实时蒸汽补偿的优势。同时，Magnetrol致力于同轴探杆的大规模推广，具有同轴探杆生产的规模优势，给电力行业用户带来了高性价比的产品。此外，Magnetrol专利的AURORA系列液位计，将磁翻板和导波雷达液位计集成为一体，提供了重要应用场合的现场和远传测量，减少了过程接口数量，避免了潜在泄露点，提高了使用维护的便利性。
罗斯蒙特 5300 系列
性能的导波雷达液位与界面变送器
n 直接切换技术提供的测量能力与性
n 引入的诊断和 PlantWeb™ 功能，使工厂的可用性提高
n 经认，符合 IEC 61508，是 SIL2 应用的理想选择
n 坚固耐用的模块化设计降低成本并提高性
n 的性能与精度可以提高生产能力与产品质量
n MultiVariable™ 变送器减少了仪表和过程开孔的数量
n 智能电流接口改善了 EMC 性能，并提高了性
n 预测性维护以及轻松的故障检修可降低运行成本
n 功能强大、易于使用的组态工具和无缝工厂设备集成可降低启动成本
5300 系列的特
性能更优，适用于更多应用
n 适用于大多数液体和固体的液位/物位应用，以及液体界面位置测量应用
n 实现多方面，其中包括过程容器、控制和，是Zui具挑战性的应用场合也能妥善处理，十分
n 可广泛选择材料、过程连接件、导波杆类型和配件
n 通过多种选项，您可以找到Zui适合现有旁通管的产品或带有罗斯蒙特 9901 高品质旁通管的完整组件
n 动态蒸汽补偿选项自动对蒸汽空间介电常数的变化进行补偿
RADAR LEVEL INSTRUMENTS LEVEL TRANSMITTER5301FA1C1N4AE00208BCI5M1P1C1 (C/O. SWEDEN)
RADAR LEVEL INSTRUMENTS LEVEL TRANSMITTER5301HA1C1N4AEXBBE5M1P1C1 (C/O. SWEDEN)
RADAR LEVEL INSTRUMENTS LEVEL TRANSMITTER5301HA1C1N4AE00309BBE5M1P1C1 (C/O. SWEDEN)
RADAR LEVEL INSTRUMENTS LEVEL TRANSMITTER5301FA1C1N4AE00704BBI5M1P1C1 (C/O. SWEDEN)
RADAR LEVEL INSTRUMENTS LEVEL TRANSMITTER5301HA1P1N4AE00309BBE5M1P1C1 (C/O. SWEDEN)
RADAR LEVEL INSTRUMENTS LEVEL TRANSMITTER5302FA1S1V4AE00208BBI5M1P1C1 (C/O. SWEDEN)
RADAR LEVEL INSTRUMENTS LEVEL TRANSMITTER5302FA1P1N4AE00300BCI5M1P1C1 (C/O. SWEDEN)
RADAR LEVEL INSTRUMENTS LEVEL TRANSMITTER5302HA1P1N4AE00310BCE5M1P1C1 (C/O. SWEDEN)
RADAR LEVEL INSTRUMENTS LEVEL TRANSMITTER5302HA1S1V4AE00208BBE5M1P1C1 (C/O. SWEDEN)
RADAR LEVEL INSTRUMENTS LEVEL TRANSMITTER5302HA1P1N4AE00300BCE5M1P1C1 (C/O. SWEDEN)
TJZ-600-LD雷达物位计批发
导波雷达液位计与其他雷达液位计相比，具有不同的工作原理，也有自己的优势和不足。用户尤其是采购人员了解这些信息，对于正确的选型重要。下面，就导波雷达液位计的原理和优缺点具体介绍如下。
一、导波雷达液位计的工作原理
导波雷达液位计的工作原理是基于时间行程原理的测量仪表，雷达波以光速运行，运行时间可以通过电子部件被转换成物位信号。探头发出高频脉冲并沿缆式探头传播，当脉冲遇到物料表面时反射回来被仪表内的接收器接收，并将距离信号转化为物位信号。
而普通雷达液位计的工作原理是****—反射—接收。具体说来就是，雷达传感器的天线以波束的形式****电磁波信号，****波在被测物料表面产生反射，反射回来的回波信号仍由天线接收。****及反射波束中的每一点都采用超声采样的方法进行采集。信号经智能处理器处理后得出介质与探头之间的距离，送终端显示器进行显示、报警、操作等。
计为Rada-21高频脉冲雷达液位计
二、导波雷达液位计的优缺点
1、导波雷达液位计的不足
（1）不适合用于测量腐蚀性和粘附性液体，也不适合用于食品等级要求较高的场合
从两种雷达液位计的不同工作原理，可知雷达液位计是非接触式测量，导波雷达液位计为接触式测量。所以，需要考虑介质的腐蚀性和粘附性，在食品等级要求较高的场合，也一般不用导波雷达液位计。
（2）导波雷达液位计的安装和维护不便
导波雷达液位计在测量时，过长的导波杆（缆）为安装和维护增加了不少困难。而且相比能够互换使用的普通雷达液位计，导波雷达液位计的导波杆（缆）的长度根据工况固定，一般不能互换使用。所以，一般来说，导波雷达液位计要比普通雷达液位计的选型和维护要繁琐的多。
（3）导波雷达液位计的测量距离受限
导波雷达液位计的测量距离不会很长，而普通雷达液位计在30~40m的罐体上应用比较常见，甚至可测到60m。
2、导波雷达液位计的优势:
（1）对波动较大介质的测量更稳定
在罐内有搅拌，介质波动较大的工况下，用底部固定的导波雷达液位计比普通雷达液位计更为稳定，优势也更为明显。
（2）更适于对小罐体内物料的测量
在测量小罐体内的物位时，由于安装测量空间小（或罐内干扰物较多），一般普通雷达的液位计不适用，而导波雷达液位计则不受限。
（3）导波雷达液位计不受介电常数高低的限制
普通雷达液位计和导波雷达液位计的测量原理都是基于介质介电常数的差别进行测量的，由于普通雷达液位计****的波是发散的，当介质介电常数过低时，信号太弱测量就会不稳定，而导波雷达液位计****的波是沿导波杆传播的，信号相对稳定。
此外，导波雷达液位计一般还有底部探测功能，可以根据底部回波信号的测量值加以修正，使信号更为稳定准确。
Magnetrol麦格纳邱液位设备 700系列高性能导波雷达液位计 704、705、706
常用型号:
705-510a-110/7mr-a110-120 :
705-510A-110/7MA-A110-181:
705-51AA-110/7MS-A578-120 :
705-510A-110/7MS-A578-120:
705-510A-110/7MA-A110-110
正常货期:货期 8-10周，急需货期现货可以联系店主安排调货
Eclipse增强型705是采用具有性的导波雷达（GWR）技术，两线制， 24VDC回路供电的液位变送器。这个单一的变送器可以用于类型的探杆，并提供更强的性，正如SFF=91％的失效系数所表现的，允许它在SIL 3回路中使用。
Eclipse 705系列高性能导波雷达液位计
ECLIPSE导波雷达液位计的设计提供了远远超过许多传统技术的测量性能。该产品在工业上首次采用了的***外壳设计，它是把接线室和电子线路室分别安装在同一个平面上，***优化的倾斜角度更方便接线、组态和观察显示。
ECLIPSE 705变送器支持FDT/DTM标准与PACTware?PC端软件可以允许额外的配置和灵活的故障排除。
技术
导波雷达
Eclipse 705系列高性能导波雷达液位计
低功耗脉冲雷达 结合了时域反射原理 、等效采样（ETS）与现代化低功率电路等技术。这些原理与科技的集成创造了高速导波雷达 液位计。电磁脉冲通过导波管传播，它聚焦于能量，并产生比非接触式雷达更有效的系统。
可测量低介电常数介质（εr ≥ 1.4）
容积输出
连接/拆卸探杆轴套
可在蒸汽工况中使用及忽视泡沫
IS, XP与非易燃认
忽视挂料
原理
ECLIPSE导波雷达变送器是基于TDR技术。（时域反射原理）TDR利用导波（探杆）传播电磁脉冲信号。当脉冲到达介电常数高于其行进的空气（εr= 1）的液体表面时，一部分脉冲被反射。通过超高速计时电路来***测量信号传输的时间，从而实现对液位（固体料位）的***测量 更多导波雷达产品
Magnetrol主要产品:
1、MAGNETROL液位计
2、MAGNETROL变送器
3、MAGNETROL液位开关
4、MAGNETROL浮筒液位变送器
5、MAGNETROL磁浮子液位计
6、MAGNETROL热式气体质量流量计
7、MAGNETROL浮球液位开关
8、MAGNETROL超声波液位计
9、MAGNETROL液位变送器
Magnetrol型号产品名称型号
MAGNETROL（MAGNETROL）磁致伸缩位移传感器MG8100-1C7P1D5MDXNF91 G1/1000 H4050 磁致伸缩位移传感器MG8100-1C7P1D5MDXNF91 G1/1000 H4050
MAGNETROL（MAGNETROL）磁致伸缩位移传感器MG8100-1C7E1B5MDXNF91 E1/800 H1800 磁致伸缩位移传感器MG8100-1C7E1B5MDXNF91 E1/800 H1800
09-5129-001 | Magnetrol Sensor Amp Bd 传感器09-5129-001
09-5129/09-5126 | Magnetrol 2-bd Assembly09-5129/09-5126
Magnetrol XC35-1S40-CDHXC35-1S40-CDH
Magnetrol F10-1D22HM7F10-1D22HM7
Magnetrol F-XB73-4S30-BDQF-XB73-4S30-BDQ
Magnetrol F-C35-PS40-CDAF-C35-PS40-CDA
Magnetrol B35-PB30-FNAB35-PB30-FNA
870-102-00 | Magnetrol Pcb870-102-00
09-5131-001 | Magnetrol Pcb09-5131-001
810-0205-D01 | Magnetrol Level Switch Probe810-0205-D01
09-5125-001 | Magnetrol Control Board09-5125-001
345-3442-100 | Magnetrol Ultrasonic Xmotor345-3442-100
030-2409/2407 | Magnetrol 2-bd Assembly030-2409/2407
Magnetrol XF10-AD24-BDBXF10-AD24-BDB
Magnetrol XF10-AD24-BDBXF10-AD24-BDB
Magnetrol XF10-AD24-BDBXF10-AD24-BDB
Magnetrol XF10-AD24-BDBXF10-AD24-BDB
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Magnetrol XF10-AD24-BDBXF10-AD24-BDB
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Magnetrol XF10-AD24-BDBXF10-AD24-BDB
Magnetrol XF10-AD24-BDBXF10-AD24-BDB
MAGNETROL ALL 磁致伸缩位移传感器MAGNETROL ALLMG8100-1C7P1D5MDXNF91 G1/1000 H4050
2MAGNETROL ALL 磁致伸缩位移传感器MAGNETROL ALLMG8100-1C7E1B5MDXNF91 E1/800 H1800
Magnetrol浮子X4M1-AD1A-REAA-1111FY1212B080
Orion lnstuments浮球开关F9K-2400-070
Magnetrol浮球开关910-WMH2-010
Magnetrol液位计705-510A-110
Magnetrol传感器705-510A-100-WH
Magnetrol浮球式位面开MODEL:910-WMH2-010 SERIAL:43040-O1
Magnetrol液位开关B75-1B20-FAD
Magnetrol导波雷达液位计7MS-A118-125-WH
Magnetrol导波雷达液位计7MR-A110-116/704-511A-1400-1M
Magnetrol导波雷达液位计传感器705-510A-110-WH
Magnetrol导波雷达液位计7MS-A118-1260-1M/705-510A-210
Magnetrol液位计705-510A-110/7MS-A118-350TK
Magnetrol导波雷达变送器705-510A-A10/7MD-A11N-130
Magnetrol开关组件089-7401-110
Magnetrol流量变送器TA2-A1BO-131
Magnetrol流量变送器TMR-A23A-018
Magnetrol流量变送器TA2-A1BO-131/TMR-A23A-018
Magnetrol流量变送器TA2-01B1-130
Magnetrol液位变送器E3B-KG3A-H1C
Magnetrol液位变送器E3A-PG3C-H11
Magnetrol液位变送器E3F-KQ4C-H1F
Magnetrol液位变送器705-510A-110
Magnetrol液位装置089-8301-002
Magnetrol雷达液位计R82-510A-011
Magnetrol雷达液位计RAA-A440-100
Magnetrol磁翻板液位计2M1-AC1A-ACAA-1111-1N1BA2B-320
Magnetrol液位开关T31-002N-BOB
MAGNETROL水流开关F50-1A2C-CKP
Magnetrol液位开关T35-O02N-BOB
Magnetrol液位开关962-50AO-010
Magnetrol液位开关B4O-5C20-FAM
Magnetrol液位开关B40-5C20-R1M
Magnetrol液位开关B40-1B6O-R1M
Magnetrol液位开关335-AA1A-G5P
Magnetrol液位开关 355-510A-10B
Magnetrol液位开关C29-1B20-CLA
Magnetrol液位开关T20-1B2A-BKP
Magnetrol液位开关T31-002N-BOB
Magnetrol液位开关T31-004A-A4P
Magnetrol液位开关T35-002N-B01
Magnetrol液位开关TD2-8D00-0G1
美国MAGNETRO变送器706
美国MAGNETROL开关
美国MAGNETROL开关A10系列
美国MAGNETROL流量计
美国MAGNETROL流量开关F10
美国MAGNETROL指示器
Magnetrol流量开关TD2-8D01-OCO/TMC-A240-015
Magnetrol雷达液位计705-510A-110/7MA-A11
0-180
Magnetrol开关组件CDD（89-7401-124）Magnetrol,585593-03-001
Magnetrol液位计XT35-O02N BOB #1
Magnetrol浮球液位开关B73-1B30-BAR SN:596842-06-001
Magnetrol液位开关961-50AO-010/9A1-A11A-008
Magnetrol电路板Z31-2844-001
Magnetrol液位开关B73-2B30 585847-02-002
Magnetrol水洗流量开关XTD1-2D0O-OCO/TMD-A110-008 sn.6190
Magnetrol.C29-1N40-BCC NO608867-01-001
Magnetrol液位开关089-7401-200/DPDT
Magnetrol开关组件FDD（89-7401-097）Magnetrol,585593-02-005
Magnetrol开关组件BDR（89-7401-097）Magnetrol,585593-08-008
Magnetrol开关组件FDM（89-7401-098）Magnetrol,585593-06-001
Magnetrol液位开关B72-1B2O-FAR NO:588897-16-001
Magnetrol液位计705-510A-110/7MA-A110-080
Magnetrol雷达液位计704-511A-140/7MR-A118-116
Magnetrol导波雷达液位变送器704-511A-140/7MR-A118-106
Magnetrol水位变送器NO.705-510-110
Magnetrol导波雷达液位计（含不锈钢测量筒）705-510A-110&7MF
Magnetrol.K35-2B30-BNB NO 598354-01-002
Magnetrol流量开关F50-1B2F-FNT
Magnetrol液位开关NO B40-5C20-R1M 2085PSI SN.618908-14-O（
Magnetrol雷达液位计705-510A-110 7MS-A118-125 XS31-4C2B-（
MAGNETROL液位开关
MAGNETROL开关TD2-8DOO-OG2/TMC-A110-005